0　引　言

近年来，基坑工程向深大长方向发展，平面形状趋于复杂，很多基坑涉及阳角、坑中坑，空间效应愈发显著[1]。由于空间效应使结构受力复杂化，忽略空间效应可能会造成成本增加甚至安全事故的发生。例如新加坡Nicoll地铁基坑倒塌事故中[2]，整个支护结构平面存在一处弯段，外凸的地下连续墙产生反向拱效应，导致钢支撑脱落，最后整体失稳。

传统的基坑支护设计以单元设计为主，把边长方向上任一截面视为平面应变问题加以考虑，并借助弹性地基梁理论进行内力与变形的分析[3]。俞建霖等[4]通过三维模型数值模拟与按二维平面问题分析的结果进行比较，认为基坑存在一临界长宽比，当基坑长宽比超过临界长宽比后，土压力和支护结构水平位移才接近于按二维平面应变问题分析的结果。大量工程实践也证明简化为二维平面应变的方法仅适用于基坑较长时的坑壁中间区域[5]。另外，平面应变难以分析坑角等复杂受力区的变形及受力特性。

目前，已有学者对空间效应的影响做了分析并对传统的基坑变形理论和设计方法提出改进。Ou等[6]提出空间效应的影响范围与基坑的长宽比密切相关。刘念武等[7]对内支撑结构基坑的空间效应及影响因素做了分析。李佳宇等[8]采用数值分析方法研究了坑角效应对基坑周围建筑物沉降变形的影响。周陈发等[9-10]通过对复合土钉墙进行三维有限元分析，研究了阴角和阳角处的变形和受力特性。申明亮等[11]对坑中坑的应力场进行了参数化分析。王洪新[12-15]考虑基坑平面尺寸及形状的影响，对目前规范中基坑抗隆起稳定计算和围护结构抗倾覆稳定计算方法提出修正，为狭窄基坑缩小围护结构入土深度提供了一系列理论支撑。耿大新等[16]推导了弧形地连墙侧位移计算的新方法。

式中：GPS为排放绩效，g/kWh；E为污染物许可排放量，g；D为理论发电量，kWh；c为污染物许可排放浓度，mg/m3；M为废气排放量，m3；CAP为装机容量，MW。

本文以山东省会文化艺术中心(大剧院)基坑工程为例，利用PLAXIS 3D有限元软件建立三维整体计算模型，针对济南地区特有典型土层，揭示基坑角部、开挖宽度及坑中坑等因素的影响规律，并与基坑设计软件计算结果进行对比，明确基坑整体设计的条件和必要性。

(1)阳角区变形分析

1　工程实例

1.1　工程概况

山东省会文化艺术中心项目位于济西东路以南、腊山河西路以东。场地地下水静止水位埋深2.60～4.60 m，水位降深约6 m。大剧院区域基坑平面外圈为椭圆，内圈为不规则T形台仓，平面尺寸为64 m×42 m。台仓基坑有3个开挖深度，分别为12.75，10.4，7.45 m。考虑台仓周边标高和平面状况，将台仓侧壁划分为3个支护单元，如图1所示。支护形式采用双排桩加预应力锚杆支护结构进行支护，桩径为600 mm，桩间距为1.6 m，支护桩采用纵横冠梁连接，挂网喷混凝土。整个基坑支护范围约为270 m×230 m。

  

图1　台仓支护平面图Fig.1　Plane Map of Platform Silo

台仓周边布满水泥粉煤灰碎石桩(CFG)群桩，桩径为400 mm，有效桩长为14 m，桩身混凝土强度等级为C20，桩间距分为1.2，1.6，2.4 m三种。坑底布设混凝土灌注桩，桩身强度等级为C35，桩径为600 mm。

1.2　三维模型计算分析

采用有限元软件PLAXIS对开挖过程进行数值模拟。为减小计算模型规模，参考基坑中轴线位置，建立对称的1/2模型，其中，模型长边方向为X方向，短边方向为Y方向，如图2所示。

  

图2　有限元模型Fig.2　Finite Element Model

实践证明，基坑工程中岩土体应变都很小[17]。因此，本文选用小应变硬化(HSS)本构模型。计算参数的选取参照了本工程地质勘查报告相关数据(济南典型地层)，模型中土体刚度参数取 为卸载再加载模量，为割线模量，为切线模量，Es为弹性模量)，各土层力学参数详见表1，其中土层由上到下排列。

1.4 衰弱指数（FI） 明确器官功能缺陷与临床结果相关性 基于健康缺陷理论，测评不健康指标在所有指标中比例，常用于预期寿命计算和流行病学健康评估。FI≥0.25为衰弱，FI≤0.12为无衰弱，0.12～0.25为衰弱前期［14-15］。在一项纳入33 706名60岁以上普外科患者的研究显示，随着FI增加，伤口发生率与感染率随之增加（P＜0.001），并认为FI是急症手术患者术前衰弱评估的有效方法［16］。该评估需要专业人员进行，在一定程度上限制了临床应用。

基坑分层开挖，并假设地下水已在基坑开挖前降到基坑底-18 m位置处，不考虑流固耦合，仅考虑地下水侧压力作用。共生成486 977个单元和820 896个节点。模型的边界条件采用PLAXIS 3D中默认的边界约束，即侧面采用水平方向的约束，底部采用固定约束，上表面自由。

（1）“总体前景价值”包含“有用的”和“影响长远的”这两个自由节点，指的是个体在“再就业培训参与决策”之前对培训项目形成的一种综合的前景价值（预期价值）判断。

预应力锚索自由段采用点对点锚杆单元模拟，嵌固段采用Embedded Pile单元模拟，锚索相关参数取值见表2。

由图7可以看出，桩顶水平位移沿坑角向中部逐渐增大，并在距坑角一定距离处趋于稳定。以挖深-17 m为例，在0～34 m范围位移增加比较明显，超过34 m以后位移基本达到稳定。可以看出，随着开挖深度的增大，阴角效应的影响范围也逐渐增大。当基坑开挖深度分别为-5，-9，-13，-17，-21，-25 m时，空间效应影响范围依次为10，21，28，34，42，50 m。虽然阴角效应的影响范围随开挖深度的增大不断增加，但是其影响范围约为2倍挖深。

 

表1　各土层力学参数Tab.1　Mechanical Parameter of Each Soil Layer

  

土层编号土层厚度/m埋置深度范围/m重度/(kN·m-3)黏聚力/kPa内摩擦角/(°)泊松比割线模量/MPa切线模量/MPa卸载再加载模量/MPa①素填土3.400.0～-3.419.08.012.00.202.52.57.5②粉质黏土6.20-3.4～-9.619.819.219.80.286.06.018.0③粉土2.70-9.6～-12.319.124.027.00.309.29.227.6④粉质黏土9.00-21.7～-30.719.522.720.00.286.56.519.6⑤中砂12.80-30.7～-43.520.01.035.00.3020.020.060.0⑥粉质黏土2.00-43.5～-45.519.325.020.00.287.27.221.6⑦粉质黏土13.50-45.5～-59.019.735.018.00.289.89.829.4

 

表2　锚索参数Tab.2　Parameters of Anchor

  

锚索编号配筋型号入射角/(°)自由段长度/m自由段拉力/MN锚固段长度/m钻孔直径/m预应力值/kNMG2MG33ϕS15.2156.0106.212.00.15180156.5106.215.50.15200

 

(1)

式中：D为桩径；t为两桩间隔距离；h为等效板的厚度。

放坡边坡挂网喷混凝土也采用板单元模拟，排桩和挂网的钢筋没有单独考虑，而将其刚度拟合到混凝土中，适当提高混凝土的标号等级刚度，模型中各支护桩参数见表3。

 

表3　支护桩参数Tab.3　Parameters of Support Pile

  

参数桩长/m桩径/m前后桩间距/m弹性模量/GPa泊松比Ⅰ区排桩180.61.6300.25Ⅱ区排桩160.62.4300.25Ⅲ区排桩220.62.1300.25

PLAXIS 3D有限元软件中，采用界面单元来模拟土与桩的接触，界面单元的属性与周围土体参数有关，在土体硬化模型条件下，强度折减系数Rinter为主要界面参数。真实土-结构相互作用中界面要比周围土体弱，柔性也较大，根据建议取值，本文模型取Rinter=0.7，施工步骤见表4，支护结构如图3所示。

(2)阴角效应分析

 

表4　基坑施工步骤Tab.4　Construction Steps of Foundation Pit

  

步骤施工项目1施加地面荷载15kPa,第1次土体开挖,整体挖深至-3.68m。2第2次土体开挖,整体挖深至-6.68m。3第3次土体开挖,整体挖深-9.88m。4在台仓西侧、东侧(挖深-6.2m)、南侧(挖深-3.85m)3面基坑侧壁的-9.38m标高处增加1排预应力锚索。5第4次土体开挖,整体挖深至-13.08m。6第5次土体开挖,挖深-16.43m。

  

图3　支护结构Fig.3　Supporting Structure

2　计算结果分析

为揭示整体模型空间受力变形的客观规律，并清晰准确地加以描述，选取模型几个重点位置进行分析，各双排桩在基坑中的位置见图4。

  

图4　剖面位置示意图Fig.4　Section Location Diagram

2.1　空间效应影响分析

  

图5　支护结构侧向变形Fig.5　Deformation of Supporting Structure

图5为基坑开挖结束后支护结构侧向变形。由图5可知，坑角部位支护结构侧向变形最小，随着与坑角部位距离的增加，其变形逐渐增大，至中间位置处达到最大值，并且基坑阳角处的位移要明显大于阴角处。阴角部位对基坑的位移抑制作用明显，而阳角部位则需重点关注。

2.1.1　基坑阴角效应

(1)阴角区变形分析

阴角效应产生的原因在于基坑角边界的限制作用，根据圣维南原理，这种限制必然有一定的影响范围，且这种限制随着与基坑角边界距离的增大而逐渐减小。

  

图6　Ⅰ区和Ⅱ区支护桩桩顶水平位移曲线Fig.6　Horizontal Displacement Curves of Support Piles in Districts Ⅰ，Ⅱ

图6为不同步骤下Ⅰ区和Ⅱ区支护桩桩顶水平位移随Y轴坐标的分布曲线。从图6可以看出，两区支护结构的水平位移变化趋势很相似。随着基坑开挖深度的增加，支护桩顶部位移均不断增大。由于阴角效应的影响，支护桩的水平位移曲线呈现坑壁中央区域大、坑角处小的特点。中央区域与坑角处位移相比较，开挖结束时坑壁中央处位移增加约1倍。

犯罪构成是在主客观相统一原则的指导下，由主观要件与客观要件形成的，任何坚持这一原则的犯罪构成理论皆有益于理性地刑事定罪。商标犯罪的判定同样必须坚守主客观相统一原则，在判定刑事违法性的限定下判断其是否具有社会危害性以及是否值得刑罚处罚。TRIPS协议认定假冒商标犯罪必须由客观要件下的商业规模以及主观要件下的蓄意为必要条件，这也印证了主客观相统一原则对犯罪构成的制约与指导意义。

4)监测数据结果显示该边坡最大位移发生位置与数值模拟结果一致，验证了数值模拟的准确性.监测数据显示坡体在施工期间与竣工后的位移变形较小，也说明了采用埋入式双排桩对该滑坡进行支护具有较好效果.

通过调研国内外关于体外预应力锚固块构造的研究现状，有限元软件仿真分析是一种高效可靠的研究方法，故笔者结合本文研究目的，分别对端横梁锚固块及齿板锚固块进行分析。

为明确阴角效应的影响范围，取长为100 m的矩形基坑进行研究。由于结构对称，取四分之一结构建立模型。在不同开挖深度H下基坑长边的位移沿基坑坑壁的变化曲线如图7所示。

本次研究选择武汉市某养鸡场养殖的22日龄肉雏鸡200只，按照随机原则，将其划分为4个组别，将4个组别的鸡放置于不同的环境中养殖，每个处理5个重复，每个重复10只鸡，4个组别的温度分别控制在18 ℃、22 ℃、26 ℃、30 ℃。将各个试验组的鸡放置在鸡笼内养殖，每一个重复随机选择2只鸡在其背部进行标记。1周后，分别将4个处理区域的温度调至到18 ℃、22 ℃、26 ℃、30 ℃，温度保持不变，维持14 d。在整个试验期内，除各个区域的温度不同外，其他饲养管理保持一致，并安排专人进行饲养管理。

  

图7　长边桩顶水平位移曲线Fig.7　Horizontal Displacement Curves of Pile Top in Long Side

双排桩采用梁单元模拟，CFG桩和桩基灌注桩均采用Embedded Beam单元模拟。单排桩等刚度代换为板单元，支护结构排桩墙按线弹性考虑，采用板单元模拟，由公式(1)进行等刚度代换[18]

目前最急需的标准规范包括：CRP电子文件归档管理办法和网上行政审批电子文件归档管理办法，从制度上确立业务活动开展和业务事项办理形成电子文件归档的必要性和基本原则、基本流程、基本方法、基本要求，作为电子文件归档的政策和法律依据；确立CRP平台电子文件归档范围及保管期限表；确立CRP平台电子文件归档元数据方案，包括文件内容信息、属性信息、产生环境信息、扫描加工信息、办理过程信息、归档信息等内容，具有实用性、前瞻性；确立CRP电子文件归档数据交换标准，明确CRP电子文件归档时的存储结构、交换方式、数据来源及归档入库后的存储架构，以实现CRP系统和电子档案管理系统之间的平滑对接。

2.1.2　基坑阳角效应

要积极争取监管部门对农业银行在贫困地区的支行网点实施差异化的监管政策，对金融扶贫工作中的探索、创新要给予更多理解、支持与鼓励，在条件成熟的时候建立免责机制，适当提高贫困对区贷款业务的豁免权限，提高不良贷款的核销率。

Ⅲ区为阳角区，不同步骤下Ⅲ区桩顶水平位移随X轴坐标的分布情况见图8。相同开挖宽度条件下，阳角处的位移大于阴角处。随着开挖的进行，基坑的阳角效应愈发明显，开挖结束后，阳角处水平位移接近最大值，约为阴角处位移的8倍。相比于Ⅰ区和Ⅱ区，Ⅲ区阴角效应对水平位移的控制能力减弱，且影响范围缩小，约为0.9倍挖深。基坑阳角非常不利于基坑围护结构的稳定。

  

图8　Ⅲ区支护桩桩顶水平位移曲线Fig.8　Horizontal Displacement Curves of Pile Top of Support Pile in District Ⅲ

究其原因是由于阳角有两侧土体出现临空面，造成坑外土体向阳角处汇聚(图9)，应力状态异于规则深基坑开挖面，对土体应力水平等因素更为敏感，在一定范围内减弱了基坑阴角效应的影响。

  

图9　土体水平位移矢量图Fig.9　Horizontal Displacement Vector Graph of Soil

(2)阳角效应分析

2.1.4　坑中坑影响分析

  

图10　阳角处与阴角处水平位移对比Fig.10　Comparisons of Horizontal Displacements Between Positive and Negative Corners

2.1.3　基坑开挖宽度影响分析

桩6和桩9支护桩相同，同为阳角桩，挖深均为-12.75 m，但距墙开挖宽度不同，其中桩9开挖宽度为38.2 m，桩6开挖宽度为16.2 m。

桩6与桩9水平位移对比见图11，两者水平位移变化趋势均为复合型变形模式，前桩的位移大于后桩的位移，桩9前、后桩位移均分别大于桩6前、后桩位移，其中前排桩位移增幅为14.8%。基坑开挖宽度的影响不容忽视。

在“一带一路”实施的过程中，沟通的问题、传播的问题、文化碰撞的问题等实践中产生的新问题，为研究者提供了大量研究选题。

  

图11　桩6与桩9水平位移对比Fig.11　Comparisons of Horizontal Displacements Between Pile 6 and Pile 9

桩6前桩与桩9前桩的弯矩对比见图12，两者弯矩变化趋势基本一致，其后桩的变化趋势也基本一致，桩9前、后桩的弯矩值均略大于桩6。

  

图12　桩6与桩9弯矩对比Fig.12　Comparisons of Bending Moments Between Pile 6 and Pile 9

支护桩长度取为40 m，改变基坑开挖宽度B，各开挖工况下支护结构最大水平位移随宽度的变化曲线见图13。图13中实线表示不同挖深下按二维平面问题分析(基坑宽度相同)时围护结构的最大水平位移。从图13可以看出，各施工工况下支护结构最大水平位移随B值的增加而增加。前期增加趋势较为明显，后期逐渐平缓，最终趋于收敛，接近二维计算结果。开挖深度越大，收敛越慢。数值计算结果显示当基坑开挖深度超过-15 m时宽度影响已不能忽视。

  

图13　支护结构最大水平位移随开挖宽度变化曲线Fig.13　Variation Curves of Maximum Side Shift of Supporting Structure with Excavation Width

将图13计算结果进行数学拟合，总结出可以考虑基坑开挖深度、插入深度以及宽度对基坑变形影响的基坑变形计算公式，判定系数R2达到0.99。围护结构最大水平位移为

 

(2)

式中：y为支护结构水平位移；y1为平面计算所得支护结构水平位移；D′为支护结构插入深度。

这些钱可以公积金中心作为业主的住房公积金，用于小区公共设施的维修与保养，及到光伏设备寿命后期的更新，或者也可让业主减少支付一部分物业费。

因此，在支护结构最大水平位移满足设计要求的情况下，可适当减弱阴角附近区域的支护结构强度。对于本工程而言，坑壁中央区域最大水平位移约为坑角的2倍，故可将坑角区域支护结构强度减小1/2。

为了进一步探究基坑阳角效应的影响因素，图10给出了不同长深比L/H(L为坑壁长度)下支护结构随施工开挖的水平位移。由图10可知，随着L/H的减小，支护结构在阴角处位移变化很小，阳角处位移显著增大，基坑的阳角效应呈增大趋势，支护结构的水平位移曲线由最开始的抛物线形逐渐变为镰刀形。当L/H减小到1时，阳角效应的影响接近极限，此后不再变化。另外，基坑最大水平位移并非出现在阳角转折处(∠C)，而是出现在临近阳角的区域，该处为阳角最危险区域，原因是在阳角转折处阳角两面互相支撑，对其位移有一定的约束作用。

  

图14　歌剧院剖面图(单位:mm)Fig.14　Profile of Opera House (Unit:mm)

图14为歌剧院剖面图[19]。由于歌剧院内部空间功能多样，各舞台及台仓标高各异，基坑需要进行多次开挖，涉及到坑中坑的问题。坑中坑的存在使得基坑设计越来越复杂化。对于计算深度的选取，若忽略坑中坑的影响，则设计偏于不安全；若将计算深度取为基坑的最大深度，则会造成经济上的浪费。因此，有必要对坑中坑的影响范围进行研究。

台仓基坑CD边(图2)一侧开挖深度为-7.6 m，外坑开挖深度为-9 m，挡墙AB为悬臂式支护结构，距台仓基坑边缘CD的距离约为50 m。现取挡墙AB在台仓开挖前后沿深度方向的变形进行研究。

图15为台仓开挖前后挡墙水平位移对比。台仓开挖前后挡墙AB的水平位移分别为13.9 mm和14.2 mm，变化很小，表明内坑的开挖对挡墙产生的影响可忽略。有研究表明[20]，内外坑地墙间距超过某一临界值时，外坑受到的变形影响可以忽略。

  

图15　内坑开挖前后支护结构水平位移对比Fig.15　Comparison of Horizontal Displacement of Supporting Structure Before and After Excavation of Inner Pit

现定义坑趾系数χ=d/H′，其中d为内坑边缘到外坑边缘的距离，H′为外坑挖深，深度比α=h′/H′，其中h′为内坑开挖深度。图16为不同基坑深度比下外坑支护结构最大水平位移随坑趾系数的变化曲线。由图16可知，随着坑趾系数的增大，外坑支护结构水平位移逐渐减小，前期变化较快，后期逐渐变缓。深度比越大，外坑支护结构水平位移也越大。这说明坑中坑外坑支护结构的侧向变形不仅与深度比有关，还与坑趾系数有关。另外，当χ大于2.5时，外坑支护结构基本不受内坑的影响。

  

图16　支护结构最大水平位移随坑趾系数的变化Fig.16　Changes of Maximum Side Shift of Supporting Structure with Pit Toe Coefficient

2.2　不同计算方法结果对比

选取图4中支护桩2作为分析对象。支护桩2位于Ⅲ区开挖边中点位置。支护单元剖面见图17。用理正6.0基坑软件建立二维平面计算模型，对支护桩2进行了计算，并与PLAXIS 3D建立的单元计算模型和整体计算模型结果进行对比。

在所有实验组中，除D-AA混合物2组的生物膜总生物量与阴性对照组相比无统计学差异(P>0.05)外，其他各组的生物膜生物总量均明显低于阴性对照组(P<0.05)(图2)。

本文在实际展开工作绩效研究的过程中指出，工作结果与工作行为的结合即为工作绩效，指的是员工日常展开工作过程中，一系列实践工作行为都是建立在相关工作职责基础之上的，同时还包含相关个人行为，不仅能够为实现组织目标奠定基础，同时还能够突显出个体特征，在完成工作任务过程中，受行为的影响，能够创造更加良好的工作结果，产生预期效率值。

  

图17　计算单元剖面(单位:mm)Fig.17　Profile of Calculation Element (Unit:mm)

图18～20为对支护桩2采用3种计算方法的结果对比曲线。3种计算方法得到的支护桩水平位移、弯矩以及剪力变化趋势一致，但二维计算结果最大，单元计算结果次之，整体计算结果最小。这是由于支护桩顶部设有纵横冠梁，二维计算模型忽视了坑角效应及横向冠梁的影响，而单元计算模型只忽视坑角效应的影响，故产生上述结果。

  

图18　水平位移对比Fig.18　Comparisons of Horizontal Displacements

  

图19　弯矩对比Fig.19　Comparisons of Bending Moments

  

图20　剪力对比Fig.20　Comparisons of Shear Forces

表5为不同计算方法得到的变形和内力结果最大值的比较。通过对比发现，单元计算和二维计算得到的支护桩最大侧向变形较整体计算结果分别增加22.1%和19.2%，弯矩分别增加4.1%和18%，剪力分别增加17.8%和32.5%。整体计算模型中考虑了基坑的空间效应，且实际工程中支护桩2虽然位于基坑边中点位置，但由于基坑平面形状复杂，使得该段开挖边长较短，支护桩距基坑阴角大约只有1倍开挖深度，处于空间效应的影响范围中，故支护桩的最大侧向变形及内力均小于单元计算和二维计算结果。可见，基坑的单元计算和二维计算所得结果偏于保守，在平面形状复杂的重大基坑中，空间效应的影响较大，不容忽视。

 

表5　支护结构变形及内力最大值比较Tab.5　Maximum Value Comparisons of Deformation and Internal Force of Supporting Structure

  

计算方法位移/mm弯矩/(kN·m)剪力/kN整体计算30.8338197单元计算37.6352232二维计算36.7399261

3　结语

(1)支护结构越靠近基坑阴角，其变形越小，故在设计、施工时基坑两端部位可适当减弱支护强度，节省工程造价。济南地层条件下，基坑阴角效应影响范围约为2倍开挖深度。

(2)基坑阳角和阴角距离较近，会使二者的作用在一定程度上相互抵消。阳角效应随基坑长深比的减小不断增大，当长深比小于1时，达到极限。

(3)随着基坑开挖宽度的增加，支护结构的水平位移呈先增大后保持稳定的趋势。基坑开挖深度越大，基坑开挖宽度的影响也增大。数值计算结果显示当基坑开挖深度超过-15 m时，宽度的影响已不能忽视。

(4)对于坑中坑的影响，支护结构水平位移随内外坑深度比的增度大而增大，随坑趾系数的增大而减小，当坑趾系数超过2.5时，支护结构基本不受内坑开挖的影响。

(5)相比于基坑整体计算结果，单元计算和二维平面计算结果偏于保守。考虑土体-支护结构共同作用的三维有限元整体计算模型能够考虑基坑角部、开挖宽度及坑中坑等多种因素的影响，可用于基坑精细设计。

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